中心議題：
- 正激有源鉗位變換器的工作原理
- 靜態(tài)分析和優(yōu)化設(shè)計(jì)方法
解決方案：
- 儲(chǔ)能電容電壓及開(kāi)關(guān)管承受的電壓應(yīng)力
- 增加勵(lì)磁電流實(shí)現(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān)工作條件
- 應(yīng)用磁飽和電感實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)工作的條件
- 優(yōu)化設(shè)計(jì)方法
1 引言
單端正激變換器拓?fù)湟云浣Y(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、工作可靠、成本低廉而被廣泛應(yīng)用于獨(dú)立的離線式中小功率電源設(shè)計(jì)中。在計(jì)算機(jī)、通訊、工業(yè)控制、儀器儀表、醫(yī)療設(shè)備等領(lǐng)域，這類電源具有廣闊的市場(chǎng)需求。當(dāng)今，節(jié)能和環(huán)保已成為全球?qū)哪茉O(shè)備的基本要求。所以，供電單元的效率和電磁兼容性自然成為開(kāi)關(guān)電源的兩項(xiàng)重要指標(biāo)。而傳統(tǒng)的單端正激拓?fù)洌捎谄浯盘匦怨ぷ髟诘谝幌笙蓿⑶沂怯查_(kāi)關(guān)工作模式，決定了該電路存在一些固有的缺陷：變壓器體積大，損耗大；開(kāi)關(guān)器件電壓應(yīng)力高，開(kāi)關(guān)損耗大；dv/dt和di/dt大，emi問(wèn)題難以處理。
為了克服這些缺陷，提出了有源鉗位正激變換器拓?fù)洌瑥母旧细淖兞藛味苏ぷ儞Q器的運(yùn)行特性，并且能夠?qū)崿F(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān)工作模式，從而大量地減少了開(kāi)關(guān)器件和變壓器的功耗，降低了dv/dt和di/dt，改善了電磁兼容性。因此，有源鉗位正激變換器拓?fù)溲杆佾@得了廣泛的應(yīng)用。
然而，有源鉗位正激變換器并非完美無(wú)缺，零電壓軟開(kāi)關(guān)特性也并非總能實(shí)現(xiàn)。因而，在工業(yè)應(yīng)用中，對(duì)該電路進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)顯得尤為重要。本文針對(duì)有源鉗位正激變換器拓?fù)洌M(jìn)行了詳細(xì)的理論分析，指出了該電路的局限性，并給出了一種優(yōu)化設(shè)計(jì)方法。
2 正激有源鉗位變換器的工作原理
如圖1所示，有源鉗位正激變換器拓?fù)渑c傳統(tǒng)的單端正激變換器拓?fù)浠鞠嗤皇窃黾恿溯o助開(kāi)關(guān)sa（帶反并二極管）和儲(chǔ)能電容cs，以及諧振電容cds1、cds2，且略去了傳統(tǒng)正激變換器的磁恢復(fù)電路。磁飽和電感l(wèi)s用來(lái)實(shí)現(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān)，硬開(kāi)關(guān)模式用短路線替代。開(kāi)關(guān)s和sa工作在互補(bǔ)狀態(tài)。為了防止開(kāi)關(guān)s和sa共態(tài)導(dǎo)通，兩開(kāi)關(guān)的驅(qū)動(dòng)信號(hào)間留有一定的死區(qū)時(shí)間。下面就其硬開(kāi)關(guān)工作模式和零電壓軟開(kāi)關(guān)工作模式分別進(jìn)行討論。為了方便分析，假設(shè)：
1）儲(chǔ)能電容cs之容量足夠大以至于其上的電壓vcs可視為常數(shù)；
2）輸出濾波電感l(wèi)o足夠大以至于其中的電流紋波可忽略不計(jì)；
3）變壓器可等效成一個(gè)勵(lì)磁電感l(wèi)m和一個(gè)匝比為n的理想變壓器并聯(lián)，并且初次級(jí)漏感可忽略不計(jì)；
4）所有半導(dǎo)體器件為理想器件。
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2.1有源鉗位正激變換器硬開(kāi)關(guān)工作模式
硬開(kāi)關(guān)的有源鉗位正激變換器工作狀態(tài)可分為6個(gè)工作區(qū)間，關(guān)鍵工作波形如圖2(a)所示。
[t0～t1]期間主開(kāi)關(guān)s導(dǎo)通，輔助開(kāi)關(guān)sa斷開(kāi)。變壓器初級(jí)線圈受到輸入電壓vin的作用，勵(lì)磁電流線性增加，次級(jí)整流管導(dǎo)通并向負(fù)載輸出功率。t1時(shí)刻，主開(kāi)關(guān)s斷開(kāi)。
[t1～t2]期間負(fù)載折算到變壓器初級(jí)的電流io＊和勵(lì)磁電流im給電容cds1充電和cds2放電，電壓vds1迅速上升。t2時(shí)刻，vds1上升到vin，變壓器輸出電壓為零，負(fù)載電流從整流管d3轉(zhuǎn)移到續(xù)流管d4。
[t2～t3]期間只有勵(lì)磁電流im通過(guò)lm、cds1、cds2繼續(xù)諧振，并在t3時(shí)刻vds1達(dá)到(vin＋vcs)。輔助開(kāi)關(guān)sa的反并二極管d2導(dǎo)通，勵(lì)磁電流給電容cs充電并線性減小，此時(shí)，可驅(qū)動(dòng)輔助開(kāi)關(guān)sa。
[t3～t4]期間變壓器初級(jí)線圈受到反向電壓vcs的作用，勵(lì)磁電流由正變負(fù)。t4時(shí)刻，sa斷開(kāi)。
[t4～t5]期間電容cds1、cds2與lm發(fā)生諧振，并在t5時(shí)刻電壓vds1下降到vin，變壓器磁芯完成磁恢復(fù)。
[t5～t0′]期間次級(jí)整流管導(dǎo)通，變壓器次級(jí)繞組短路，給勵(lì)磁電流提供了通道。在此期間，vds1維持在vin，勵(lì)磁電流保持在－im(max)。t0′時(shí)刻，主開(kāi)關(guān)s被驅(qū)動(dòng)導(dǎo)通，下一個(gè)開(kāi)關(guān)周期開(kāi)始。
很明顯，有源鉗位正激變換器的變壓器磁芯工作在一、三象限，變換器工作占空比可超過(guò)50％。由于電容cds1、cds2的存在，開(kāi)關(guān)s和sa均能自然零電壓關(guān)斷，而且sa能實(shí)現(xiàn)零電壓導(dǎo)通。但主開(kāi)關(guān)管s工作在硬開(kāi)關(guān)狀態(tài)。
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2.2有源鉗位正激變換器零電壓軟開(kāi)關(guān)模式
從上面的分析可明顯地看出，當(dāng)變壓器勵(lì)磁電感l(wèi)m減小，勵(lì)磁電流足夠大時(shí)，[t5～t0′]期間勵(lì)磁電流除了能提供負(fù)載電流外，剩余部分可用來(lái)幫助電容cds2、cds1充放電。電壓vds1有可能諧振到零，從而實(shí)現(xiàn)主功率開(kāi)關(guān)管s的零電壓軟開(kāi)通。二極管d1可為負(fù)的勵(lì)磁電流續(xù)流。關(guān)鍵工作波形如圖2（b）所示，具體的軟開(kāi)關(guān)條件將在下一節(jié)中詳細(xì)討論。很顯然，軟開(kāi)關(guān)的代價(jià)是變壓器勵(lì)磁電流和開(kāi)關(guān)管導(dǎo)通電流峰值大幅增加，開(kāi)關(guān)管及變壓器電流應(yīng)力和通態(tài)損耗明顯加大。
2.3應(yīng)用磁飽合電感器實(shí)現(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān)
為了克服上述零電壓軟開(kāi)關(guān)工作時(shí)電流應(yīng)力過(guò)大的缺點(diǎn)。可以在變壓器次級(jí)整流二極管上串聯(lián)一個(gè)磁飽和電感l(wèi)s，如圖1所示。當(dāng)電壓vds1下降到vin時(shí)，[t5～t0′]期間磁飽和電感l(wèi)s瞬時(shí)阻斷整流二極管，使得變壓器勵(lì)磁電流不必負(fù)擔(dān)負(fù)載電流，而可完全用來(lái)給電容cds2、cds1充放電。這樣，不必大量減小變壓器勵(lì)磁電感，較小的勵(lì)磁電流就可以保證電壓vds1諧振到零，實(shí)現(xiàn)主功率開(kāi)關(guān)管的零電壓軟開(kāi)通。關(guān)鍵工作波形如圖2（c）所示。
3 靜態(tài)分析和優(yōu)化設(shè)計(jì)方法
3．1儲(chǔ)能電容電壓及開(kāi)關(guān)管承受的電壓應(yīng)力
根據(jù)磁芯伏-秒平衡原則，可得式（1）
式中：vin為輸入直流電壓；vo為輸出電壓；d為主開(kāi)關(guān)導(dǎo)通占空比；ts為開(kāi)關(guān)周期；n為變壓器匝比。
因此，主開(kāi)關(guān)s和輔助開(kāi)關(guān)sa承受的最大電壓應(yīng)力均為vds：
上式說(shuō)明，當(dāng)變壓器匝比愈小時(shí)，對(duì)于一定的輸入電壓和輸出電壓的變換器，開(kāi)關(guān)管電壓應(yīng)力vds愈小。所以，有源鉗位正激變換器一個(gè)顯著優(yōu)點(diǎn)是可以降低開(kāi)關(guān)管電壓應(yīng)力，從而可選用額定電壓較低、通態(tài)電阻較小的功率開(kāi)關(guān)管。另外，當(dāng)變壓器變比n確定后，開(kāi)關(guān)管電壓應(yīng)力僅與占空比有關(guān)，如圖3所示。顯然，當(dāng)占空比為0.5時(shí)，開(kāi)關(guān)管承受最小的電壓應(yīng)力。當(dāng)輸入電壓變化時(shí)，如果將占空比設(shè)計(jì)運(yùn)行在以0.5為中心的對(duì)稱范圍內(nèi)，則可使開(kāi)關(guān)管承受的電壓應(yīng)力基本保持恒定。
3．2增加勵(lì)磁電流實(shí)現(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān)工作條件
從開(kāi)關(guān)sa斷開(kāi)到電壓vds1諧振至零的過(guò)程，即工作區(qū)間[t4～t5]和[t5～t0′]。要實(shí)現(xiàn)主開(kāi)關(guān)s零電壓軟開(kāi)通，其導(dǎo)通驅(qū)動(dòng)延遲時(shí)間必須大于以上兩區(qū)間之和。
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[t4～t5]期間等效電路如圖4所示。相應(yīng)的電路微分方程是：
微分方程的解為：
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3．3應(yīng)用磁飽和電感實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)工作的條件
當(dāng)輔助開(kāi)關(guān)sa斷開(kāi)后，由于磁飽和電感l(wèi)s瞬間相當(dāng)于開(kāi)路，因此變壓器勵(lì)磁電流可完全用來(lái)對(duì)cds2和cds1充放電。[t4～t5]、[t5～t0′]期間，等效電路同圖4。顯然，令式（21）和（24）中io＊或io為零，即可得到主開(kāi)關(guān)管零電壓導(dǎo)通的能量條件和時(shí)間條件，im(max)≥cdsωvin，即：
死區(qū)延遲時(shí)間，意味著pwm變換器有效占空比的損失。為了盡量減小有效占空比的損失，則k必須加大。另一方面，變換器開(kāi)關(guān)頻率fs愈高，則為保持相同的有效占空比，k至少應(yīng)保持不變，即諧振頻率ω應(yīng)與開(kāi)關(guān)頻率fs成比例增加。圖6給出了軟開(kāi)關(guān)所需要的死區(qū)時(shí)間td和最大勵(lì)磁電流im(max)與k的關(guān)系曲線。從圖中明顯看出，采用加大勵(lì)磁電流的方法實(shí)現(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān)和采用磁飽和電感器比較，要求的k較大，因而有較大的勵(lì)磁電流損耗；另外，從式（15）看出，開(kāi)關(guān)頻率愈高，電流峰值也愈高，變壓器的銅耗和開(kāi)關(guān)管的導(dǎo)通損耗也愈大。因此，軟開(kāi)關(guān)有源鉗位正激變換器工作頻率不宜太高。
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3．4優(yōu)化設(shè)計(jì)方法
對(duì)一給定技術(shù)指標(biāo)的dc/dc變換器，其具體參數(shù)為：輸入電壓范圍vin(min)～vin(max)，輸出電壓vo，輸出功率po，開(kāi)關(guān)頻率fs。設(shè)計(jì)步驟如下：
1）根據(jù)輸出功率po、開(kāi)關(guān)頻率fs選定變壓器磁芯材料，得到相應(yīng)的磁芯截面積ae，飽和磁密bs，窗口面積aw等。設(shè)定最大交變磁密δb。
2）確定最大電壓應(yīng)力vds及降額系數(shù)k1。
3）據(jù)式（27）、（28）求出變壓器匝比n和最大、最小占空比dmax、dmin，及正常占空比dnorm。
5）求出開(kāi)關(guān)管電壓應(yīng)力vds，選定主開(kāi)關(guān)s和輔助開(kāi)關(guān)sa的額定電壓及確定諧振電容cds1和cds2。
6）設(shè)定死區(qū)延遲時(shí)間td，針對(duì)不同的軟開(kāi)關(guān)實(shí)現(xiàn)方法，分別從式（21）、（24）或（25）、（26）求出所需的系數(shù)k。
7）根據(jù)式（14）和（12）求出諧振頻率ω及變壓器初級(jí)勵(lì)磁電感量lm。
4 設(shè)計(jì)實(shí)例和實(shí)驗(yàn)結(jié)果
應(yīng)用上述設(shè)計(jì)方法，設(shè)計(jì)1臺(tái)用于通訊設(shè)備的ac/dc變換器電源。具體技術(shù)指標(biāo)為：
輸入電壓viac140v～280v
輸出電壓vodc12v
輸出功率po150w
功率因數(shù)λ>0.95
效率η>0.80
采用常規(guī)的boost變換器進(jìn)行功率因數(shù)校正，滿足功率因數(shù)大于0.95的指標(biāo)要求，且得到dc440v的直流電壓。考慮到電源保持時(shí)間要求，設(shè)定有源鉗位dc/dc變換器輸入電壓工作范圍為dc330～450v，開(kāi)關(guān)頻率為100khz，即ts=10μs，vinmax=450v，vinmin=330v，vinnorm=440v。為提高效率，有源鉗位dc/dc變換器采用了同步整流技術(shù)，設(shè)計(jì)結(jié)果如下：
1）選擇磁芯材料為tdk，pc40，eer40，ae=1.49cm2，bs=450mt，取δb=300mt。
2）設(shè)定開(kāi)關(guān)管最大電壓應(yīng)力為900v，降額系數(shù)k1為0.9。
3）求出變壓器匝比n，最大、最小占空比dmax、dmin，及正常占空比dnorm
考慮整流管壓降和輸出電感損耗，取vo為13v，據(jù)式（27）、（28）求出：n≤15，取n=13.3。則：dmax=0.524，dmin=0.384，dnorm=0.393。
4）據(jù)式（29）、（30）求出變壓器初次級(jí)匝數(shù)n1，n2分別為40匝和3匝。
5）據(jù)式（3），求出當(dāng)占空比為0.384時(shí)，開(kāi)關(guān)管承受最大的電壓應(yīng)力731v。s和sa可選900v之功率場(chǎng)效應(yīng)管。等效漏源并聯(lián)電容cds1為330pf，cds2為200pf，所以cds為530pf。
6）設(shè)定死區(qū)時(shí)間td為350ns，采用磁飽和電感方法實(shí)現(xiàn)軟開(kāi)關(guān)。則據(jù)式（26）求出k為15.4。
7）據(jù)式（14）和（12）求出諧振頻率ω為1.54mhz，變壓器勵(lì)磁電感l(wèi)m為800μh。
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圖7（a）、7（b）、7（c）給出了實(shí)測(cè)的主開(kāi)關(guān)管工作電壓、電流波形。圖7（a）顯示主開(kāi)關(guān)管工作在硬開(kāi)關(guān)狀態(tài)。圖7（b）和圖7（c）分別是采用增加勵(lì)磁電流方法和應(yīng)用磁飽和電感器方法實(shí)現(xiàn)零電壓軟開(kāi)關(guān)的電壓電流波形，后者明顯地降低了勵(lì)磁電流和開(kāi)關(guān)管電流的峰值。實(shí)測(cè)波形與理論分析完全一致。圖8、9顯示出了實(shí)測(cè)的效率曲線。從圖9中看出，當(dāng)變換器開(kāi)關(guān)頻率增加時(shí)，變壓器勵(lì)磁電流損耗和開(kāi)關(guān)管通態(tài)損耗所占比重增加，變換器效率降低了。實(shí)驗(yàn)結(jié)果驗(yàn)證了理論分析。
5 結(jié)語(yǔ)
有源鉗位正激拓?fù)浞浅＿m合中小功率的dc/dc變換器電源設(shè)計(jì)。零電壓軟開(kāi)關(guān)條件是變壓器勵(lì)磁電感和諧振電容的諧振頻率必須足夠大，并且有足夠的勵(lì)磁電流儲(chǔ)能。其代價(jià)是變壓器勵(lì)磁電流損耗和功率開(kāi)關(guān)管通態(tài)損耗加大，并隨工作頻率提高而加劇。因此該變換器拓?fù)涔ぷ黝l率受到限制。采用磁飽和電感可以改善電流應(yīng)力過(guò)大的缺點(diǎn)。本文給出了有源鉗位正激變換器的理論分析和設(shè)計(jì)方法。一臺(tái)應(yīng)用于通訊設(shè)備，寬范圍輸入電壓的150w電源被設(shè)計(jì)出來(lái)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果證實(shí)了理論分析。
